點(diǎn)焊機(jī)焊接檢測(cè)儀測(cè)量動(dòng)態(tài)電阻器的電阻通常通過(guò)電壓與電流的比率計(jì)算。在焊接過(guò)程中，如何測(cè)量動(dòng)態(tài)電阻?電阻焊接時(shí)測(cè)量的電壓由兩部分組成：電阻和電感的貢獻(xiàn)。Lm為電感，是線路的(未知)函數(shù)，受許多因素的影響，如工件尺寸和材料特性。顯然，只有當(dāng)dl2/dt=0可用于計(jì)算電阻值R時(shí)，才是這樣。

　　點(diǎn)焊機(jī)焊接檢測(cè)儀的電流的數(shù)量達(dá)到其峰值(谷)值，使用的交流電流的測(cè)量的動(dòng)態(tài)電阻點(diǎn)焊過(guò)程是在當(dāng)前周期的數(shù)量的兩倍。人試圖去除噪聲的信號(hào)感應(yīng)的電壓，然后除以電流的電壓直接獲得連續(xù)的動(dòng)態(tài)電阻曲線�？紤]焊接電流信號(hào)周期性地發(fā)生的零值時(shí)，動(dòng)態(tài)電阻不能在這些點(diǎn)計(jì)算。近這些區(qū)域中，電流幅度很小，比起峰附近的點(diǎn)，信噪比非常低。因此，僅更準(zhǔn)確地計(jì)算在峰值點(diǎn)附近的電流動(dòng)態(tài)電阻

　　用分段多項(xiàng)式曲線擬合電流峰值上的計(jì)算點(diǎn)，得到動(dòng)態(tài)電阻曲線。雖然這種方法只是一種近似，但它保留了動(dòng)態(tài)電阻的主要特性。圖為0.8mm鍍鋅鋼板在14次循環(huán)電流作用下的動(dòng)態(tài)電阻曲線。曲線上的點(diǎn)按電流峰值計(jì)算，然后用三次樣條平滑(平滑系數(shù)為0.5)。

　　熱浸鍍鋅(熱浸鍍鋅，HDG)DP600鋼板焊接時(shí)測(cè)量的動(dòng)態(tài)電阻對(duì)焊接電流的依賴性。為了減小感應(yīng)噪聲的影響，在單相交流電的峰值(波谷)處測(cè)量動(dòng)態(tài)電阻，將電能固定到3.34kN。對(duì)應(yīng)于高電流是較低的動(dòng)態(tài)電阻，這可能是由高電流或所得到的高熱量輸入形成的大接觸面積造成的。對(duì)于所有的電流，由于鋅的熔化擴(kuò)大了界面處的接觸面積，所以動(dòng)態(tài)電阻首先減小，然后金屬的體電阻增加，并且由于連續(xù)加熱而增加了動(dòng)態(tài)電阻。動(dòng)態(tài)電阻的隨后波動(dòng)反映了在熔化/焊接過(guò)程中加熱、凝固和變形的影響，以及在界面處的接觸電阻的變化。研究人員還發(fā)現(xiàn)，當(dāng)飛濺發(fā)生時(shí)，動(dòng)態(tài)阻力急劇下降，這是因?yàn)楫?dāng)一些液態(tài)金屬?gòu)囊后w芯中飛濺時(shí)，焊料接頭的厚度減小和接觸表面的增加。